斗式提高機(jī)的實(shí)耗輸出功率共同組成排序式和運(yùn)輸量排序如式（1）~（2）右圖。

式中：

Ps——提高機(jī)實(shí)耗輸出功率，kW；

P1——提高電子零件輸出功率，kW；

P0——季基夫輸出功率，kW；

PW——截葉輸出功率，kW；

Q——運(yùn)輸量，t/h；

η1——旋轉(zhuǎn)磁場傳動(dòng)裝置效率，取0.9；

H——提高度，m。

以某工程項(xiàng)目姚學(xué)甲流半終熟料控制系統(tǒng)為例，工藝控制技術(shù)流程如圖1右圖，該控制系統(tǒng)為聯(lián)手熟料和半終熟料可切換，球磨MD224CH和閉路可切換的熟料控制系統(tǒng)。該控制系統(tǒng)中出角蕨提高機(jī)的模塊如表2右圖。

圖1　姚學(xué)甲流半終熟料工藝控制技術(shù)流程

表2　出球磨提高機(jī)模塊

2.1　根據(jù)提高機(jī)輸出功率排序提高機(jī)運(yùn)輸量

以該控制系統(tǒng)的出角蕨提高機(jī)為例，在“聯(lián)手熟料+球磨MD224CH”以及控制系統(tǒng)運(yùn)轉(zhuǎn)達(dá)到平衡時(shí)，透過喂料秤計(jì)算方式得到的控制系統(tǒng)出口量，就是出球磨提高機(jī)的運(yùn)輸量。

責(zé)任編輯在控制系統(tǒng)采用“聯(lián)手熟料+球磨MD224CH”連續(xù)平衡運(yùn)轉(zhuǎn)階段，即控制系統(tǒng)在一定時(shí)段內(nèi)，喂料量不變，控制系統(tǒng)各設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)模塊達(dá)到相對(duì)平衡和平衡階段時(shí)，統(tǒng)計(jì)其中某個(gè)時(shí)段計(jì)算方式秤計(jì)算方式的喂料量均值，并根據(jù)喂料水分和出磨水泥水分換算成得到平均TA-I時(shí)出口量，再從電表統(tǒng)計(jì)了該段時(shí)間的提高機(jī)實(shí)耗輸出功率均值。責(zé)任編輯共統(tǒng)計(jì)了22組不同出口量下的數(shù)據(jù)，根據(jù)提高機(jī)前述輸出功率，可按照公式（2）排序得到提高機(jī)前述運(yùn)輸量，與計(jì)算方式秤計(jì)算方式數(shù)據(jù)換算成后（扣除水分）的出口量對(duì)比如圖2右圖。

圖2　計(jì)算方式秤計(jì)算方式出口量和提高機(jī)排序運(yùn)輸量的對(duì)比

從圖2看出，根據(jù)提高機(jī)前述功率按照公式（2）排序得到提高機(jī)前述運(yùn)輸量，與計(jì)算方式秤計(jì)算方式數(shù)據(jù)換算成后（扣除水分）的出口量吻合度較好，誤差較細(xì)。并且，三種方式誤差的標(biāo)準(zhǔn)偏差也較細(xì)，僅為2.65 t/h，表明該排序方式適應(yīng)性較好。而簡單地透過提高機(jī)裝機(jī)輸出功率（或額定電阻）、額定運(yùn)輸量和季基夫輸出功率（或季基夫電阻）排序時(shí)，誤差很大。以該提高機(jī)為例，其裝機(jī)輸出功率為110 kW，按照裝機(jī)輸出功率排序，不考慮富余系數(shù)時(shí)，其提高能力將達(dá)到700 t/h以上，與標(biāo)稱的額定運(yùn)輸量（500 t/h）相差較大，這是因?yàn)椴煌瑥S家對(duì)于輸出功率的選取不同，考慮提高機(jī)在極限旋轉(zhuǎn)磁場（如沖料）時(shí)的提高能力要求，也考慮一定的電機(jī)富余系數(shù)和電機(jī)檔位選擇，一般而言，根據(jù)提高機(jī)大小不同，綜合富余系數(shù)會(huì)在1.6~1.8之間。因此，如果誤以為滿載（滿輸出功率時(shí)）其運(yùn)輸量為額定運(yùn)輸量，所排序得到的結(jié)果誤差將會(huì)很大。

2.2　根據(jù)提高機(jī)電阻排序提高機(jī)運(yùn)輸量

根據(jù)提高機(jī)輸出功率排序的運(yùn)輸量與提高機(jī)前述運(yùn)輸量接近，但采用提高機(jī)輸出功率排序并不直觀，可透過輸出功率與電阻的關(guān)系，推論出電阻與提高機(jī)運(yùn)輸量的關(guān)系，具體步驟如下：

1）提高機(jī)電子零件量與電機(jī)輸出功率的關(guān)系

根據(jù)表2的出球磨提高機(jī)模塊和公式（2），可以得到提高電子零件量與輸出功率的關(guān)系如下：

2）提高機(jī)輸出功率與電阻的關(guān)系

在提高機(jī)電機(jī)電壓恒定的情況下，電機(jī)輸出輸出功率與電機(jī)電阻和輸出功率因數(shù)有關(guān)。提高機(jī)在不同運(yùn)轉(zhuǎn)損耗情況下，透過統(tǒng)計(jì)平衡運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)段提高機(jī)平均電阻和該時(shí)段電表計(jì)算方式的提高機(jī)的實(shí)耗功率，可以得到不同損耗下的輸出功率因數(shù)，如表3右圖。

從表3中數(shù)據(jù)看，隨著電機(jī)的阻抗增加（電阻增加），輸出功率因數(shù)增加，在季基夫運(yùn)轉(zhuǎn)和帶料運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，輸出功率因數(shù)相差較大。所以，在全阻抗范圍內(nèi)，因輸出功率因數(shù)的不同，電機(jī)輸出功率隨電阻的變化關(guān)系并不完全一致。

表3　提高機(jī)電機(jī)不同電阻時(shí)的輸出功率和輸出功率因數(shù)排序值

而透過回歸分析，發(fā)現(xiàn)當(dāng)電阻值I≥90 A時(shí)，電機(jī)輸出功率與電阻呈線性關(guān)系，并且相關(guān)性較好（R2=0.995），如圖3右圖。輸出功率因數(shù)與電機(jī)電阻呈二次曲線關(guān)系，相關(guān)性也很好（R2=0.983），如圖4右圖。在這個(gè)阻抗范圍內(nèi)，得到電機(jī)輸出功率與電阻，輸出功率因數(shù)與電機(jī)電阻的回歸方程分別如式（4）和式（5）右圖，因其各自相關(guān)性很好，可以用于推導(dǎo)排序不同阻抗下的電機(jī)前述運(yùn)轉(zhuǎn)輸出功率。

圖3　提高機(jī)電阻與輸出功率關(guān)系

圖4　輸出功率因數(shù)與提高機(jī)電阻關(guān)系

3）提高機(jī)運(yùn)輸量與電阻的關(guān)系的推論

方式（1）：根據(jù)公式（3）和公式（4），得到提高機(jī)運(yùn)輸量和電阻的關(guān)系如式（6）右圖：

方式（2）：根據(jù)公式（3）和公式（5），緊密結(jié)合輸出功率排序公式（7），得到提高機(jī)運(yùn)輸量和電阻的關(guān)系如式（8）右圖：

4）三種排序公式的比較

圖5給出了三種透過電阻排序提高機(jī)運(yùn)輸量的結(jié)果比較，從圖中看，透過公式（6）和公式（8）排序的結(jié)果很接近。因此，三種排序方式均可用來估計(jì)提高機(jī)的運(yùn)輸量。

圖5　運(yùn)輸量與提高機(jī)電阻的關(guān)系

以某工程項(xiàng)目水泥熟料控制系統(tǒng)在“聯(lián)手熟料+MD224CH磨”運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)出角蕨提高機(jī)為例，通過提高機(jī)的輸出功率共同組成分析，提出了透過提高機(jī)輸出功率排序前述運(yùn)輸量的方式，與前述運(yùn)輸量比較，誤差較細(xì)。并緊密結(jié)合提高機(jī)輸出功率與電阻的換算成關(guān)系，推論了三種透過提高機(jī)電阻估計(jì)前述運(yùn)輸量的方式，透過責(zé)任編輯提出的估計(jì)方式，能夠極為準(zhǔn)確地估計(jì)提高機(jī)的前述運(yùn)輸量，為控制系統(tǒng)的工藝控制技術(shù)調(diào)整和強(qiáng)化提供了重要的數(shù)據(jù)。

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